Проектирование несущих железобетонных конструкций многоэтажного промышленного здания 2

Бетон

4 Используем тяжелый бетон класса В20 (по заданию), подвергнутый тепловой обработке при атмосферном давлении.

4 Расчетные сопротивления бетона:

· сжатию R_b = 11,5 МПа ,

· растяжению R_bt = 1,05 МПа .

4 Коэффициент условий работы, учитывающий длительность действия нагрузки γ_{b 2} = 0,9.

4 Начальный модуль упругости бетона Е _b = 24 000 МПа .

Арматура

4 Продольная рабочая арматура – ненапрягаемая, класса А- III(А400) , диаметр Æ10…40 мм.

Расчётное сопротивление растяжению R_s = 365 МПа

Модуль упругости арматуры E_s = 200 000 МПа

4 Поперечная рабочая арматура – также класса А- III .

Расчетное сопротивление растяжению поперечной арматуры:

R_sw = 285 МПа (Æ6…8 мм), R_sw = 290 МПа (Æ10…40 мм).

Если диаметр поперечных стержней меньше 1/3 диаметра продольных стержней, значение R_sw = 255 МПа .

Подбор продольной рабочей арматуры ригеля

· Расчетное поперечное сечение ригеля – прямоугольное. Размеры сечения установлены в процессе компоновки конструктивной схемы каркаса:

4 высота h = 650 мм ,

4 ширина b = 200 мм .

· Арматура располагается в растянутой зоне сечения, положение которой определяется по эпюре изгибающих моментов в ригеле: в пролёте – внизу, на опоре – вверху. Арматуру располагаем в два ряда, чтобы иметь возможность не ставить (обрывать) часть стержней там, где они не требуются по расчёту.

· Порядок подбора продольной рабочей арматуры в ригеле такой же, как и в панели перекрытия.

· Рабочая высота сечения: h ₀ = h – a ,

Рис. 4.1. Расчётное поперечное сечение ригеля: а – в пролёте, б – на средних опорах.

· Условный параметр А ₀ :

· Относительная высота сжатой зоны:

· Относительное плечо внутренней пары сил: η = 1– 0,5ξ

· Требуемая площадь сечения арматуры:

· Тогда расстояние от растянутой грани сечения до центра тяжести продольной рабочей арматуры составит:

а = а ₁ + 0,5а ₂ .

Подбор продольной рабочей арматуры ригеля

Расчётное сечение	в крайнем пролёте	на опоре	в среднем пролёте
М , кН·см	М 11 =25 785	Mfr = 18 295	М 22 = 14 375
h 0 = h – a , см	65 – 8 = 57	65 – 7 = 58	65 – 6 = 59
η	0,984	0,989	0,992
Требуемая А s , см 2	12,6	8,74	6,73
Принятое армирование	2Æ18 +2Æ22 А-III	2Æ9 +2Æ22 А-III	2Æ6+ 2Æ20 А-III
Фактич. А s , см 2	12,69	8,87	6,85

4.2Обрыв продольной арматуры в пролёте

В целях экономии металла часть продольной арматуры (не более 50% расчётной площади) может не доводиться до опор, а обрываться в пролете там, где она уже не требуется согласно расчету прочности элемента по нормальным стержням.

Обрываемые стержни должны быть заведены за место своего теоретического обрыва на некоторую длину заделкиw , на протяжении которой для гарантии условия прочности наклонных сечений на действие изгибающего момента отсутствие обрываемых стержней компенсируется поперечной арматурой.

4.3. Конструктивное армирование ригеля, опорный узел

· В изгибаемых элементах при высоте сечения h >700 мм у боковых граней должны ставиться конструктивные продольные стержни с расстояниями между ними по высоте не более 400 мм . Устанавливаем посередине высоты сечения арматурные стержни Æ 10А- I . Плоские сварные каркасы К-1 (2 шт.) объединяем в пространственный каркас с помощью горизонтальных поперечных стержней, устанавливаемых через 1,0...1,5 м .

· Стык ригеля и колонны. В верхней части стыка выпуски арматуры из колонны и ригеля соединяются вставкой арматуры на ванной сварке , затем полость стыка замоноличивается. Вставка арматуры повышает точность монтажного соединения в случае нарушения соосности выпусков арматуры. В нижней части стыка монтажными сварными шва

Внимание, отключите Adblock

Вы посетили наш сайт со включенным блокировщиком рекламы!
Ссылка для скачивания станет доступной сразу после отключения Adblock!

Скачать